金(jīn)屬腐蝕的危害性是十分普遍的，而且也(yě)是十分嚴重的。腐蝕會(huì)造成重大(dà)的直接或間接損失，會(huì)造成災難性重大(dà)事(shì)故，而且危及人身安全。因腐蝕而造成的生産設備和(hé)管道(dào)的跑、冒、滴、漏，會(huì)影響生産裝置的生産周期和(hé)設備壽命，增加生産成本，同時(shí)還會(huì)因有毒物質的洩漏而污染環境，危及人類健康。
根據腐蝕發生的機理(lǐ)分類
根據腐蝕發生的機理(lǐ)，可将其分爲化學腐蝕、電化學腐蝕和(hé)物理(lǐ)腐蝕三大(dà)類。
1
化學腐蝕（Chemical Corrosion）
化學腐蝕是指金(jīn)屬表面與非電解質直接發生純化學作(zuò)用(yòng)而引起的破壞。金(jīn)屬在高(gāo)溫氣體中的硫腐蝕、金(jīn)屬的高(gāo)溫氧化均屬于化學腐蝕。
2
電化學腐蝕（Electrochemical Corrosion）
電化學腐蝕是指金(jīn)屬表面與離子導電的介質發生電化學反應而引起的破壞。電化學腐蝕是最普遍、最常見的腐蝕，如金(jīn)屬在大(dà)氣、海水(shuǐ)、土壤和(hé)各種電解質溶液中的腐蝕都屬此類。
3
物理(lǐ)腐蝕（Physical Corrosion）
物理(lǐ)腐蝕是指金(jīn)屬由于單純的物理(lǐ)溶解而引起的破壞。其特點是：當低(dī)熔點的金(jīn)屬溶入金(jīn)屬材料中時(shí)，會(huì)對(duì)金(jīn)屬材料産生“割裂”作(zuò)用(yòng)。由于低(dī)熔點的金(jīn)屬強度一般較低(dī)，在受力狀态下(xià)它将優先斷裂，從(cóng)而成爲金(jīn)屬材料的裂紋源。應該說，這(zhè)種腐蝕在工(gōng)程中并不多見。
根據腐蝕形态分類
按腐蝕形态分類，可分爲全面腐蝕、局部腐蝕和(hé)應力腐蝕三大(dà)類。
1
全面腐蝕（General Corrosion）
全面腐蝕也(yě)稱均勻腐蝕，是在管道(dào)較大(dà)面積上(shàng)産生的程度基本相同的腐蝕。均勻腐蝕是危險性最小(xiǎo)的一種腐蝕。
① 工(gōng)程中往往是給出足夠的腐蝕餘量就能(néng)保證材料的機械強度和(hé)使用(yòng)壽命。
② 均勻腐蝕常用(yòng)單位時(shí)間内腐蝕介質對(duì)金(jīn)屬材料的腐蝕深度或金(jīn)屬構件的壁厚減薄量（稱爲腐蝕速率）來(lái)評定。SH3059标準中規定：腐蝕速率不超過0.05mm/a的材料爲充分耐腐蝕材料；腐蝕速率爲0.05～0.1mm/a的材料爲耐腐蝕材料；腐蝕速率爲0.1～0.5mm/a的材料爲尚耐腐蝕材料；腐蝕速率超過0.5mm/a的材料爲不耐腐蝕材料。
2
局部腐蝕（Local Corrosion）
局部腐蝕又稱非均勻腐蝕，其危害性遠比均勻腐蝕大(dà)，因爲均勻腐蝕容易被發覺，容易設防，而局部腐蝕則難以預測和(hé)預防，往往在沒有先兆的情況下(xià)，使金(jīn)屬構件突然發生破壞，從(cóng)而造成重大(dà)火災或人身傷亡事(shì)故。局部腐蝕很(hěn)普遍，據統計(jì)，均勻腐蝕占整個腐蝕中的17.8%，而局部腐蝕則占80%左右。
（1）點蝕（Pitting）
① 集中在全局表面個别小(xiǎo)點上(shàng)的深度較大(dà)的腐蝕稱爲點蝕，也(yě)稱孔蝕。蝕孔直徑等于或小(xiǎo)于深度。蝕孔形态如圖1所示。
圖1 點蝕孔的各種剖面形狀（選自(zì)ASTM标準）
② 點蝕是管道(dào)最具有破壞性的隐藏的腐蝕形态之一。奧氏體不鏽鋼管道(dào)在輸送含氯離子或溴離子的介質時(shí)最容易産生點蝕。不鏽鋼管道(dào)外(wài)壁如果常被海水(shuǐ)或天然水(shuǐ)潤濕，也(yě)會(huì)産生點蝕，這(zhè)是因爲海水(shuǐ)或天然水(shuǐ)中含有一定的氯離子。
③ 不鏽鋼的點蝕過程可分爲蝕孔的形成和(hé)蝕孔的發展兩個階段。
鈍化膜的不完整部位（露頭位錯、表面缺陷等）作(zuò)爲點蝕源，在某一段時(shí)間内呈活性狀态，電位變負，與其鄰近表面之間形成微電池，并且具有大(dà)陰極小(xiǎo)陽極面積比，使點蝕源部位金(jīn)屬迅速溶解，蝕孔開(kāi)始形成。
已形成的蝕孔随着腐蝕的繼續進行。小(xiǎo)孔内積累了(le)過量的正電荷，引起外(wài)部Cl-的遷入以保持電中性，繼之孔内氯化物濃度增高(gāo)。由于氯化物水(shuǐ)解使孔内溶液酸化，又進一步加速孔内陽極的溶解。這(zhè)種自(zì)催化作(zuò)用(yòng)的結果，使蝕孔不斷地向深處發展，如圖2所示。
圖2 點蝕孔生長機理(lǐ)
④ 溶液滞留容易産生點蝕；增加流速會(huì)降低(dī)點蝕傾向，敏化處理(lǐ)及冷加工(gōng)會(huì)增加不鏽鋼點蝕的傾向；固溶處理(lǐ)能(néng)提高(gāo)不鏽鋼耐點蝕的能(néng)力。钛的耐點蝕能(néng)力高(gāo)于奧氏體不鏽鋼。
⑤ 碳鋼管道(dào)也(yě)發生點蝕，通常是在蒸汽系統（特别是低(dī)壓蒸汽）和(hé)熱水(shuǐ)系統，遭受溶解氧的腐蝕，溫度在80～250℃間最爲嚴重。雖然蒸汽系統是除氧的，但(dàn)由于操作(zuò)控制不嚴格，很(hěn)難保證溶解氧量不超标，因此溶解氧造成碳鋼管道(dào)産生點蝕的情況經常會(huì)發生。
（2）縫隙腐蝕（Crevice Corrosion）
當管道(dào)輸送的物料爲電解質溶液時(shí)，在管道(dào)内表面的縫隙處，如法蘭墊片處、單面焊未焊透處等，均會(huì)産生縫隙腐蝕。一些(xiē)鈍性金(jīn)屬如不鏽鋼、鋁、钛等，容易産生縫隙腐蝕。
縫隙腐蝕的機理(lǐ)，一般認爲是濃差腐蝕電池的原理(lǐ)，即由于縫隙内和(hé)周圍溶液之間氧濃度或金(jīn)屬離子濃度存在差異造成的。縫隙腐蝕在許多介質中發生，但(dàn)以含氯化物的溶液中最嚴重，其機理(lǐ)不僅是氧濃差電池的作(zuò)用(yòng)，還有像點蝕那樣的自(zì)催化作(zuò)用(yòng)，如圖3所示。
圖3 縫隙腐蝕的機理(lǐ)
（3）焊接接頭的腐蝕
通常發生于不鏽鋼管道(dào)，有三種腐蝕形式。
① 焊肉被腐蝕成海綿狀，這(zhè)是奧氏體不鏽鋼發生的δ鐵(tiě)素體選擇性腐蝕。
爲改善焊接性能(néng)，奧氏體不鏽鋼通常要求焊縫含有3%～10%的鐵(tiě)素體組織，但(dàn)在某些(xiē)強腐蝕性介質中則會(huì)發生δ鐵(tiě)素體選擇性腐蝕，即腐蝕隻發生在δ鐵(tiě)素體相（或進一步分解爲σ相），結果呈海綿狀。
② 熱影響區(qū)腐蝕。造成這(zhè)種腐蝕的原因，是焊接過程中這(zhè)裏的溫度正好(hǎo)處在敏化區(qū)，有充分的時(shí)間析出碳化物，從(cóng)而産生了(le)晶間腐蝕。
晶間腐蝕是腐蝕局限在晶界和(hé)晶界附近而晶粒本身腐蝕比較小(xiǎo)的一種腐蝕形态，其結果将造成晶粒脫落或使材料機械強度降低(dī)。
晶間腐蝕的機理(lǐ)是“貧鉻理(lǐ)論”。不鏽鋼因含鉻而有很(hěn)高(gāo)的耐蝕性，其含鉻量必須要超過12%，否則其耐蝕性能(néng)和(hé)普通碳鋼差不多。不鏽鋼在敏化溫度範圍内（450～850℃），奧氏體中過飽和(hé)固溶的碳将和(hé)鉻化合成Cr23C6，沿晶界沉澱析出。由于奧氏體中鉻的擴散速度比碳慢，這(zhè)樣，生成Cr23C6所需的鉛必然從(cóng)晶界附近獲取，從(cóng)而造成晶界附近區(qū)域貧鉻。如果含鉻量降到(dào)12%（鈍化所需極限含鉻量）以下(xià)，則貧鉻區(qū)處于活化狀态，作(zuò)爲陽極，它和(hé)晶粒之間構成腐蝕原電池，貧鉻區(qū)陽極面積小(xiǎo)，晶粒陰極面積大(dà)，從(cóng)而造成晶界附近貧鉻區(qū)的嚴重腐蝕。
③ 熔合線處的刀(dāo)口腐蝕，一般發生在用(yòng)Nb及Ti穩定的不鏽鋼（347及321）。刀(dāo)口腐蝕大(dà)多發生在氧化性介質中。刀(dāo)口腐蝕示意如圖4所示。
圖4 刀(dāo)口腐蝕
（4）磨損腐蝕
也(yě)稱沖刷腐蝕。當腐蝕性流體在彎頭、三通等拐彎部位突然改變方向，它對(duì)金(jīn)屬及金(jīn)屬表面的鈍化膜或腐蝕産物層産生機械沖刷破壞作(zuò)用(yòng)，同時(shí)又對(duì)不斷露出的金(jīn)屬新鮮表面發生激烈的電化學腐蝕，從(cóng)而造成比其他(tā)部位更爲嚴重的腐蝕損傷。這(zhè)種損傷是金(jīn)屬以其離子或腐蝕産物從(cóng)金(jīn)屬表面脫離，而不是像純粹的機械磨損那樣以固體金(jīn)屬粉末脫落。
如果流體中夾有氣泡或固體懸浮物時(shí)，則最易發生磨損腐蝕。不鏽鋼的鈍化膜耐磨損腐蝕性能(néng)較差，钛則較好(hǎo)。蒸汽系統、H2S-H2O系統對(duì)碳鋼管道(dào)彎頭、三通的磨損腐蝕均較嚴重。
（5）冷凝液腐蝕
對(duì)于含水(shuǐ)蒸氣的熱腐蝕性氣體管道(dào)，在保溫層中止處或破損處的内壁，由于局部溫度降至露點以下(xià)，将發生冷凝現(xiàn)象，從(cóng)而造成冷凝液腐蝕，即露點腐蝕。
（6）塗層破損處的局部大(dà)氣鏽蝕
對(duì)于化工(gōng)廠(chǎng)的碳鋼管線，這(zhè)種腐蝕有時(shí)會(huì)很(hěn)嚴重，因爲化工(gōng)廠(chǎng)區(qū)的大(dà)氣中常常含有酸性氣體，比自(zì)然大(dà)氣的腐蝕性強得多。
3
應力腐蝕（Stress Corrosion）
金(jīn)屬材料在拉應力和(hé)特定腐蝕介質的共同作(zuò)用(yòng)下(xià)發生的斷裂破壞，稱爲應力腐蝕破裂。發生應力腐蝕破裂的時(shí)間有長有短，有經過幾天就開(kāi)裂的，也(yě)有經過數年才開(kāi)裂的，這(zhè)說明(míng)應力腐蝕破裂通常有一個或長或短的孕育期。
應力腐蝕裂紋呈枯樹枝狀，大(dà)體上(shàng)沿着垂直于拉應力的方向發展。裂紋的微觀形态有穿晶型、晶間型（沿晶型）和(hé)兩者兼有的混合型。
應力的來(lái)源，對(duì)于管道(dào)來(lái)說，焊接、冷加工(gōng)及安裝時(shí)殘餘應力是主要的。
并不是任何的金(jīn)屬與介質的共同作(zuò)用(yòng)都引起應力腐蝕破裂。其中金(jīn)屬材料隻有在某些(xiē)特定的腐蝕環境中，才發生應力腐蝕破裂。表1列出了(le)容易引起應力腐蝕開(kāi)裂的管道(dào)金(jīn)屬材料和(hé)腐蝕環境的組合。
表1 易産生應力腐蝕開(kāi)裂的金(jīn)屬材料和(hé)腐蝕環境組合（選自(zì)SH 3059附錄E）
（1）堿脆
金(jīn)屬在堿液中的應力腐蝕破裂稱堿脆。碳鋼、低(dī)合金(jīn)鋼、不鏽鋼等多種金(jīn)屬材料皆可發生堿脆。碳鋼（含低(dī)合金(jīn)鋼）發生堿脆的趨勢如圖5所示。
圖5 碳鋼在堿液中的應力腐蝕破裂區(qū)
由圖5可知(zhī)，氫氧化鈉濃度在5%以上(shàng)的全部濃度範圍内碳鋼幾乎都可能(néng)産生堿脆，堿脆的最低(dī)溫度爲50℃，所需堿液的濃度爲40%～50%，以沸點附近的高(gāo)溫區(qū)最易發生。裂紋呈晶間型。奧氏體不鏽鋼發生堿脆的趨勢如圖6所示。氫氧化鈉濃度在0.1%以上(shàng)的濃度時(shí)18-8型奧氏體不鏽鋼即可發生堿脆。以氫氧化鈉濃度40%最危險，這(zhè)時(shí)發生堿脆的溫度爲115℃左右。超低(dī)碳不鏽鋼的堿脆裂紋爲穿晶型，含碳量高(gāo)時(shí)，堿脆裂紋則爲晶間型或混合型。當奧氏體不鏽鋼中加入2%钼時(shí)，則可使其堿脆界限縮小(xiǎo)，并向堿的高(gāo)濃度區(qū)域移動。鎳和(hé)鎳基合金(jīn)具有較高(gāo)的耐應力腐蝕的性能(néng)，它的堿脆範圍變得狹窄，而且位于高(gāo)溫濃堿區(qū)。
圖6 産生應力腐蝕破裂的燒堿濃度與溫度關系
注：曲線上(shàng)部爲危險區(qū)
（2）不鏽鋼的氯離子應力腐蝕破裂
氯離子不但(dàn)能(néng)引起不鏽鋼孔蝕，更能(néng)引起不鏽鋼的應力腐蝕破裂。
發生應力腐蝕破裂的臨界氯離子濃度随溫度的上(shàng)升而減小(xiǎo)，高(gāo)溫下(xià)，氯離子濃度隻要達到(dào)10-6，即能(néng)引起破裂。發生氯離子應力腐蝕破裂的臨界溫度爲70℃。具有氯離子濃縮的條件（反複蒸幹、潤濕）是最易發生破裂的。工(gōng)業中發生不鏽鋼氯離子應力腐蝕破裂的情況相當普遍。
不鏽鋼氯離子應力腐蝕破裂不僅僅發生在管道(dào)的内壁，發生在管道(dào)外(wài)壁的事(shì)例也(yě)屢見不鮮，如圖7所示。
圖7 不鏽鋼管道(dào)應力腐蝕破裂
作(zuò)爲管外(wài)側的腐蝕因素，被認爲是保溫材料的問題，對(duì)保溫材料進行分析的結果，被檢驗出含有約0.5%的氯離子。這(zhè)個數值可認爲是保溫材料中含有的雜(zá)質，或由于保溫層破損、浸入的雨水(shuǐ)中帶入并經過濃縮的結果。
（3）不鏽鋼連多硫酸應力腐蝕破裂
以加氫脫硫裝置最爲典型，不鏽鋼連多硫酸（H2SxO6，x=3～5）的應力腐蝕破裂頗爲引人關注。
管道(dào)在正常運行時(shí)，受硫化氫腐蝕，生成的硫化鐵(tiě)，在停車檢修時(shí)，與空(kōng)氣中的氧及水(shuǐ)反應生成了(le)H2SxO6。在Cr-Ni奧氏體不鏽鋼管道(dào)的殘餘應力較大(dà)的部位（焊縫熱影響區(qū)、彎管部位等）産生應力腐蝕裂紋。
（4）硫化物腐蝕破裂
① 金(jīn)屬在同時(shí)含有硫化氫及水(shuǐ)的介質中發生的應力腐蝕破裂即爲硫化物腐蝕破裂，簡稱硫裂。在天然氣、石油采集，加工(gōng)煉制，石油化學及化肥等工(gōng)業部門(mén)常常發生管道(dào)、閥門(mén)硫裂事(shì)故。發生硫裂所需的時(shí)間短則幾天，長則幾個月到(dào)幾年不等，但(dàn)是未見超過十年發生硫裂的事(shì)例。
② 硫裂的裂紋較粗，分支較少，多爲穿晶型，也(yě)有晶間型或混合型。發生硫裂所需的硫化氫濃度很(hěn)低(dī)，隻要略超過10-6，甚至在小(xiǎo)于10-6的濃度下(xià)也(yě)會(huì)發生。
碳鋼和(hé)低(dī)合金(jīn)鋼在20～40℃溫度範圍内對(duì)硫裂的敏感性最大(dà)，奧氏體不鏽鋼的硫裂大(dà)多發生在高(gāo)溫環境中。随着溫度升高(gāo)，奧氏體不鏽鋼的硫裂敏感性增加。在含硫化氫及水(shuǐ)的介質中，如果同時(shí)含醋酸，或者二氧化碳和(hé)氯化鈉，或磷化氫，或砷、硒、銻、碲的化合物或氯離子，則對(duì)鋼的硫裂起促進作(zuò)用(yòng)。對(duì)于奧氏體不鏽鋼的硫裂，氯離子和(hé)氧起促進作(zuò)用(yòng)，304L和(hé)316L不鏽鋼對(duì)硫裂的敏感性有如下(xià)的關系：H2S+H2O＜H2S+H2O+Cl-＜H2S+H2O+Cl-+O2（硫裂的敏感性由弱到(dào)強）。
對(duì)于碳鋼和(hé)低(dī)合金(jīn)鋼來(lái)說，淬火+回火的金(jīn)相組織抗硫裂最好(hǎo)，未回火馬氏體組織最差。鋼抗硫裂性能(néng)依淬火+回火組織→正火+回火組織→正火組織→未回火馬氏體組織的順序遞降。
鋼的強度越高(gāo)，越易發生硫裂。鋼的硬度越高(gāo)，越易發生硫裂。在發生硫裂的事(shì)故中，焊縫特别是熔合線是最易發生破裂的部位，這(zhè)是因爲這(zhè)裏的硬度最高(gāo)。NACE對(duì)碳鋼焊縫的硬度進行了(le)嚴格的規定：≤200HB。這(zhè)是因爲焊縫硬度的分布比母材複雜(zá)，所以對(duì)焊縫硬度的規定比母材嚴格。焊縫部位常發生破裂，一方面是由于焊接殘餘應力的作(zuò)用(yòng)，另一方面是焊縫金(jīn)屬、熔合線及熱影響區(qū)出現(xiàn)淬硬組織的結果。爲防止硫裂，焊後進行有效的熱處理(lǐ)十分必要。
（5）氫損傷
氫滲透進入金(jīn)屬内部而造成金(jīn)屬性能(néng)劣化稱爲氫損傷，也(yě)稱氫破壞。氫損傷可分爲四種不同類型：氫鼓泡、氫脆、脫碳和(hé)氫腐蝕。
① 氫鼓泡及氫誘發階梯裂紋。
主要發生在含濕硫化氫的介質中。
硫化氫在水(shuǐ)中離解：
鋼在硫化氫水(shuǐ)溶液中發生電化學腐蝕：
由上(shàng)述過程可以看(kàn)出，鋼在這(zhè)種環境中，不僅會(huì)由于陽極反應而發生一般腐蝕，而且由于S2-在金(jīn)屬表面的吸附對(duì)氫原子複合氫分子有阻礙作(zuò)用(yòng)，從(cóng)而促進氫原子向金(jīn)屬内滲透。當氫原子向鋼中滲透擴散時(shí)，遇到(dào)了(le)裂縫、分層、空(kōng)隙、夾渣等缺陷，就聚集起來(lái)結合成氫分子造成體積膨脹，在鋼材内部産生極大(dà)壓力（可達數百兆帕）。如果這(zhè)些(xiē)缺陷在鋼材表面附近，則形成鼓泡，如圖8所示。如果這(zhè)些(xiē)缺陷在鋼的内部深處，則形成誘發裂紋。它是沿軋制方向上(shàng)産生的相互平行的裂紋，被短的橫向裂紋連接起來(lái)形成“階梯”。氫誘發階梯裂紋輕者使鋼材脆化，重者會(huì)使有效壁厚減小(xiǎo)到(dào)管道(dào)過載、洩漏甚至斷裂。
圖8 氫鼓泡
氫鼓泡需要一個硫化氫臨界濃度值。有資料介紹，硫化氫分壓在138Pa時(shí)将産生氫鼓泡。如果在含濕硫化氫介質中同時(shí)存在磷化氫、砷、碲的化合物及CN-時(shí)，則有利于氫向鋼中滲透，它們都是滲氫加速劑。
氫鼓泡及氫誘發階梯裂紋一般發生在鋼闆卷制的管道(dào)上(shàng)。
② 氫脆。
無論以什(shén)麽方式進入鋼内的氫，都将引起鋼材脆化，即伸長率、斷面收縮率顯著下(xià)降，高(gāo)強度鋼尤其嚴重。若将鋼材中的氫釋放(fàng)出來(lái)（如加熱進行消氫處理(lǐ)），則鋼的力學性能(néng)仍可恢複。氫脆是可逆的。
H2S-H2O介質常溫腐蝕碳鋼管道(dào)能(néng)滲氫，在高(gāo)溫高(gāo)壓臨氫環境下(xià)也(yě)能(néng)滲氫；在不加緩蝕劑或緩蝕劑不當的酸洗過程能(néng)滲氫，在雨天焊接或在陰極保護過度時(shí)也(yě)會(huì)滲氫。
③ 脫碳。
在工(gōng)業制氫裝置中，高(gāo)溫氫氣管道(dào)易産生碳損傷。鋼中的滲碳體在高(gāo)溫下(xià)與氫氣作(zuò)用(yòng)生成甲烷：
反應結果導緻表面層的滲碳體減少，而碳便從(cóng)鄰近的尚未反應的金(jīn)屬層逐漸擴散到(dào)此反應區(qū)，于是有一定厚度的金(jīn)屬層因缺碳而變爲鐵(tiě)素體。脫碳的結果造成鋼的表面強度和(hé)疲勞極限的降低(dī)。
④ 氫腐蝕。
鋼受到(dào)高(gāo)溫高(gāo)壓氫作(zuò)用(yòng)後，其力學性能(néng)劣化，強度、韌性明(míng)顯降低(dī)，并且是不可逆的，這(zhè)種現(xiàn)象稱爲氫腐蝕。
氫腐蝕的曆程可用(yòng)圖9來(lái)解釋。
圖9 氫腐蝕的曆程
氫腐蝕的過程大(dà)緻可分爲三個階段：孕育期，鋼的性能(néng)沒有變化；性能(néng)迅速變化階段，迅速脫碳，裂紋快(kuài)速擴展；最後階段，固溶體中碳已耗盡。
氫腐蝕的孕育期是重要的，它往往決定了(le)鋼的使用(yòng)壽命。
某氫壓力下(xià)産生氫腐蝕有一起始溫度，它是衡量鋼材抗氫性能(néng)的指标。低(dī)于這(zhè)個溫度氫腐蝕反應速度極慢，以至孕育期超過正常使用(yòng)壽命。碳鋼的這(zhè)一溫度大(dà)約在220℃左右。
氫分壓也(yě)有一個起始點（碳鋼大(dà)約在1.4MPa左右），即無論溫度多高(gāo)，低(dī)于此分壓，隻發生表面脫碳而不發生嚴重的氫腐蝕。
各種抗氫鋼發生腐蝕的溫度和(hé)壓力組合條件，就是著名的Nelson曲線（在很(hěn)多管道(dào)器材選用(yòng)标準規範内均有此曲線圖，如SH3059《石油化工(gōng)管道(dào)設計(jì)器材選用(yòng)通則》）。
冷加工(gōng)變形，提高(gāo)了(le)碳、氫的擴散能(néng)力，對(duì)腐蝕起加速作(zuò)用(yòng)。
某氮肥廠(chǎng)，氨合成塔出口至廢熱鍋爐的高(gāo)壓管道(dào)，工(gōng)作(zuò)溫度320℃左右，工(gōng)作(zuò)壓力33MPa，工(gōng)作(zuò)介質爲H2、N2、NH3混合氣，應按Nelson曲線選用(yòng)抗氫鋼。其中有一異徑短管，由于錯用(yòng)了(le)普通碳鋼，使用(yòng)不久便因氫腐蝕而破裂，造成惡性事(shì)故，損失非常慘重。
奧林(lín)巴斯XRD/XRF相關應用(yòng)
奧林(lín)巴斯便攜式X射線衍射（XRD）分析儀可以在現(xiàn)場爲化學家和(hé)工(gōng)程師提供有關結垢、腐蝕和(hé)淤泥沉積物的定量性物相分析信息。通過快(kuài)速對(duì)結垢和(hé)腐蝕産物進行表征，可使維護團隊在幾個小(xiǎo)時(shí)之内，而不是幾天之内，實施适當的管理(lǐ)策略。這(zhè)樣可以在很(hěn)大(dà)程度上(shàng)降低(dī)停機時(shí)間，并有助于防止對(duì)設備造成不必要的損壞。
奧林(lín)巴斯X射線熒光分析儀（XRF）可以在現(xiàn)場進行焊縫檢測并對(duì)材料的成份進行辨别、對(duì)合金(jīn)成份的驗證，有助于确保使用(yòng)正确的焊接材料避免出現(xiàn)腐蝕、裂紋和(hé)損傷情況，且不會(huì)對(duì)焊縫有任何損壞。最新的奧林(lín)巴斯Vanta分析儀具有檢測迅速、堅固耐用(yòng)的特性，不僅可以在幾秒鐘(zhōng)之内提供準确的合金(jīn)識别信息，而且可以在工(gōng)業環境中持續正常地工(gōng)作(zuò)。分析儀可配置3毫米直徑微點準直器，以對(duì)樣件進行高(gāo)度聚焦的分析。内置于分析儀中的全VGA攝像頭可以實時(shí)拍(pāi)出被測樣件的視(shì)頻圖像，并在确切的測試區(qū)域上(shàng)疊加一個點位置。可對(duì)基底材料以上(shàng)的細小(xiǎo)焊道(dào)進行分析。